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1, 創(chuàng)建了彈支擠壓油股阻尼器的雙穩(wěn)態(tài)區(qū)域圖和減振失效邊界圍。
2, 在阻尼不是很大的情況下,速度脈沖效應(yīng)是較大的。
3, 增益調(diào)度表的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是阻尼比,保證導(dǎo)彈在所有特征點(diǎn)的性能要求。
4, 提出了用等效粘性阻尼理論和試驗(yàn)相結(jié)合,建立金屬橡膠材料動(dòng)態(tài)力學(xué)模型的一種新方法。
5, 本文給出庫(kù)侖阻尼振動(dòng)的一般解,并得出表示庫(kù)侖阻尼器衰減效果的基本關(guān)系式.
6, 研究了液浮陀螺的阻尼比隨溫度變化劇烈的問(wèn)題,提出采用陷波濾波器補(bǔ)償陀螺阻尼比的方法。
7, 通過(guò)脈沖形成回路的阻尼振蕩情況的近似理論分析與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較,了解了MS的工作過(guò)程。
8, 雙橋:在兩個(gè)平行碳素橫梁中間插有透明阻尼器,以減少球線和球拍的有害震動(dòng).
9, 基于理想彈塑性本構(gòu)關(guān)系,推導(dǎo)了鉛剪切阻尼器的兩個(gè)阻尼力模型。
10, 介紹了流體動(dòng)力系統(tǒng)常用的提高阻尼比的方法,提出了可調(diào)液壓阻尼器的變阻尼氣壓比例伺服系統(tǒng)。
11, 以二階欠阻尼控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)為例,優(yōu)化出系統(tǒng)的最佳阻尼比。
12, 按照阻尼比和模型的延遲時(shí)間選擇不同的閉環(huán)極點(diǎn),并且為計(jì)算提供了簡(jiǎn)單的公式。
13, 研究了具有高斯白噪聲的過(guò)阻尼二階線性系統(tǒng)的隨機(jī)共振現(xiàn)象,基于線性系統(tǒng)理論,得到了系統(tǒng)輸出幅度增益的精確表達(dá)式。
14, 研究在單點(diǎn)激振情況下阻尼套筒對(duì)蓖齒封嚴(yán)結(jié)構(gòu)的減振規(guī)律.
15, 通過(guò)采用高低壓回路和過(guò)阻尼驅(qū)動(dòng)技術(shù),解決了某一旋臂水池三自由度轉(zhuǎn)盤(pán)機(jī)構(gòu)橫傾軸、縱傾軸零位準(zhǔn)確定位及偏航軸精確位置調(diào)整等問(wèn)題。
16, 本文在時(shí)域有限元離散的基礎(chǔ)上,導(dǎo)出了集中質(zhì)量阻尼彈性結(jié)構(gòu)動(dòng)力模型的顯式差分法,數(shù)值穩(wěn)定條件同中心差分法。
17, 另外,對(duì)疊層橡膠支座的阻尼比隨剪應(yīng)變、壓應(yīng)力及荷載頻率的變化情況進(jìn)行了分析。
18, 臨界頻率是阻尼的函數(shù),選擇合適的阻尼可使臨界頻率盡量小,但存在下限。
19, 由于虛數(shù)部分抵消了,故其總和就是總阻尼.
20, 一些和研究主題相關(guān)的參數(shù),例如:MTMD的頻率范圍、頻率間格、阻尼比、質(zhì)量比與總個(gè)數(shù)等,亦在本文中加以探討。
21, 分析結(jié)果證明:使用空氣靜壓導(dǎo)向裝置可以對(duì)帶鋸條實(shí)現(xiàn)靜壓推力、振動(dòng)阻尼和穩(wěn)定導(dǎo)向,能夠提高帶鋸條的穩(wěn)定性。
22, 對(duì)于不同的傳壓管徑、傳壓管長(zhǎng)度和腔室容積,得到不同阻尼的衰減振蕩曲線以及過(guò)阻尼時(shí)呈單調(diào)衰減的回零過(guò)程曲線。
23, 汽車(chē)傳感器的監(jiān)測(cè)值,如身體,車(chē)輪和橫向加速度,并為每個(gè)車(chē)輪在持續(xù)的基礎(chǔ)上用它們來(lái)產(chǎn)生理想的阻尼力。
24, 為使結(jié)構(gòu)耐震設(shè)計(jì)更趨經(jīng)濟(jì),建筑結(jié)構(gòu)必須有效地吸收并消釋大震輸入能,采用三角形鋼板之加勁阻尼裝置可增加結(jié)構(gòu)勁度和遲滯阻尼。
25, 理論推導(dǎo)了兩機(jī)互聯(lián)系統(tǒng)的共振機(jī)理,分析了兩機(jī)互聯(lián)系統(tǒng)固有頻率與阻尼的關(guān)系。
26, 由實(shí)測(cè)機(jī)床空載功率同計(jì)算相結(jié)合,確定傳動(dòng)件的當(dāng)量粘滯阻尼系數(shù)。
27, 為抑制柔性機(jī)械臂的低頻固有振動(dòng),該文提出利用組合結(jié)構(gòu)滯遲阻尼效應(yīng)來(lái)提高柔性機(jī)械臂的抑振性能。
28, 這樣在研究中,可以采用開(kāi)環(huán)控制方式或力反饋控制方式實(shí)現(xiàn)阻尼力的控制。
29, 本機(jī)組有液壓,雙錐放料,液壓鏟頭引頭,送料,校直,剪切,阻尼,收卷,上料,下料小車(chē)等主要部件組成。
30, 利用JGYW2型雙單擺振動(dòng)示波裝置對(duì)兩個(gè)相互垂直方向的同頻率欠阻尼振動(dòng)的合成進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究和理論分析,得到了欠阻尼振動(dòng)合成的部分圖形和表達(dá)式。
31, 灰鐵具有很好的阻尼特性,易于機(jī)械加工.
32, 變化包括重新調(diào)整阻尼器在車(chē)頭和車(chē)尾,以及一個(gè)新的隔離器的動(dòng)力。
33, 推導(dǎo)了彈性軸向行進(jìn)索無(wú)阻尼線性受迫振動(dòng)解,用數(shù)值方法求得有阻尼行進(jìn)索受迫振動(dòng)和自激振動(dòng)響應(yīng)。
34, 本文介紹了幾種新型復(fù)合二極管,包括變?nèi)荻䴓O管、開(kāi)關(guān)二極管、二極管陣列、阻尼二極管、調(diào)制二極管和肖特基二極管等。
35, 分析了沖擊載荷作用下粘性流體阻尼器的工作原理,推導(dǎo)了阻尼力公式的表達(dá)式,運(yùn)用落錘沖擊試驗(yàn)確定了其中的參數(shù)。
36, 直流輸電的潮流可被調(diào)制以阻尼振蕩并提高功率承載能力。
37, 導(dǎo)出解析形式的穩(wěn)定性判據(jù)和章動(dòng)阻尼時(shí)間常數(shù),可用以估計(jì)衛(wèi)星的穩(wěn)定度。
38, 有時(shí),交流線路的輸電容量受到“穩(wěn)態(tài)”條件下非阻尼振蕩的限制。
39, 針對(duì)流動(dòng)模式的充氣式電流變減振器,推導(dǎo)出其在壓縮和復(fù)原過(guò)程中阻尼力的計(jì)算公式。
40, 根據(jù)提供的測(cè)量數(shù)據(jù),通過(guò)多種方法計(jì)算模型參數(shù),選用了總體殘差平方和最小的阻尼最小二乘法的計(jì)算結(jié)果作為模型參數(shù)。
41, 隨著轉(zhuǎn)動(dòng)慣量增加,調(diào)節(jié)器比例系數(shù)必須下降,以保證系統(tǒng)獲得接近臨界阻尼響應(yīng)過(guò)程。
42, 借助結(jié)構(gòu)動(dòng)力試驗(yàn)中阻尼比的確定方法,提出用平穩(wěn)度指數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)單峰點(diǎn)包線函數(shù)平緩程度。
43, 同時(shí),利用MATLAB軟件對(duì)此二階欠阻尼線性系統(tǒng)做了仿真研究。
44, 試驗(yàn)表明,采用靜壓平衡法設(shè)計(jì)的同心圓縫阻尼型靜壓支承結(jié)構(gòu)滑靴比采用剩余壓緊力法設(shè)計(jì)的滑靴底部的磨損量小,接觸比壓小。
45, 對(duì)于無(wú)外界驅(qū)動(dòng)力且阻力與速度成正比的阻尼諧振子,通過(guò)正則變換,得出了阻尼諧振子的嚴(yán)格波函數(shù)及其相應(yīng)能級(jí)。
46, 理論和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明,在動(dòng)調(diào)陀螺軸系上附加有阻尼的動(dòng)力吸振器,可以大幅度地降低儀表諧振時(shí)的振動(dòng)放大量級(jí),改善儀表的振動(dòng)特性,提高其抗隨機(jī)振動(dòng)能力。
47, 本文分析了汽車(chē)傳動(dòng)軸高速狀態(tài)下橫向振動(dòng)的穩(wěn)定性與扭轉(zhuǎn)振動(dòng),以及摩擦力、阻尼和花鍵軸的運(yùn)動(dòng)對(duì)橫向振動(dòng)的影響。
48, 輪子碰撞器用于車(chē)輪模型。它模擬彈簧和阻尼懸掛裝置,并使用一個(gè)基于滑動(dòng)輪胎摩擦力模型計(jì)算車(chē)輪接觸力。
49, 阻尼器安裝框架的固有頻率盡可能高,以減少其對(duì)系統(tǒng)的影響.
50, 在簡(jiǎn)諧波和地震波激勵(lì)作用下,通過(guò)比較時(shí)域和頻域的計(jì)算結(jié)果,探討了在土層時(shí)域分析中,如何由滯后阻尼系數(shù)形成阻尼矩陣的問(wèn)題。
51, 本文對(duì)托卡馬克位形,用動(dòng)力理論研究了非均勻熱等離子體的ICRF快波模轉(zhuǎn)換及有關(guān)的阻尼機(jī)制。
52, 應(yīng)用工控機(jī)研制出自感式電磁阻尼器的試驗(yàn)臺(tái)架.
53, 比較角速度的理論表達(dá)式和擬合表達(dá)式,得出了運(yùn)動(dòng)副阻尼的等效粘性阻尼系數(shù)。
54, 梁和板為阻尼敷涂的基本對(duì)象。
55, 在尼木大橋上加設(shè)阻尼支撐,采用非線性阻尼恢復(fù)力模型,對(duì)其進(jìn)行了動(dòng)力時(shí)程分析。
56, 通過(guò)機(jī)器人的實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)獲得了機(jī)器人的共振頻率和阻尼比,并分析了共振模態(tài)。
57, 非線性朗道阻尼強(qiáng)烈地影響著離子聲波。
58, 在通頻帶內(nèi),幅頻特性曲線的幅值的大小與阻尼系數(shù)有關(guān)。
59, 然后,在此模型下利用半主動(dòng)雙態(tài)控制算法,對(duì)磁流變阻尼結(jié)構(gòu)在地震作用下的彈塑性動(dòng)力反應(yīng)進(jìn)行了分析。
60, 提出了一種適用于實(shí)驗(yàn)測(cè)量欠阻尼系統(tǒng)阻尼比的方法,即通過(guò)計(jì)算相鄰兩個(gè)周期波形的面積之比來(lái)測(cè)定系統(tǒng)的阻尼比。
61, 則對(duì)于該斜拉管橋,安裝油阻尼器是一種可行的抗風(fēng)措施.
62, 介紹了阻尼冷卻管法制備A356鋁合金半固態(tài)漿料工藝的試驗(yàn)裝置及其工藝流程,在不同澆注溫度下進(jìn)行了系列試驗(yàn),并與冷卻斜槽法進(jìn)行了對(duì)比分析。
63, 模擬結(jié)果表明,在快速屈曲過(guò)程中,食指短時(shí)平均角速度近似為勻速,瞬時(shí)角速度呈現(xiàn)阻尼振蕩形式。
64, 分析了振子在過(guò)阻尼和臨界阻尼情況下的非周期衰變運(yùn)動(dòng)。
65, 采用加速度檢波器芯體、增大速度檢波器芯體阻尼等措施,可改善二次諧振的危害,經(jīng)實(shí)際應(yīng)用效果較好。
66, 研究了輸電塔線體系基于摩擦阻尼器的風(fēng)致振動(dòng)控制問(wèn)題.
67, 結(jié)果表明,當(dāng)反應(yīng)時(shí)間較大時(shí),反應(yīng)速度是以指數(shù)衰減或小阻尼振動(dòng)的方式趨向穩(wěn)態(tài)。
68, 豆包阻尼器是一種以柔性約束下非連續(xù)顆粒介質(zhì)為特征的阻尼器。
69, 得到了阻尼力和阻尼系數(shù)的簡(jiǎn)化解析解。
70, 通過(guò)分析與計(jì)算,得到了明確的結(jié)論:對(duì)于初態(tài)為雙模真空壓縮態(tài)的體系,與相阻尼熱庫(kù)相互作用后,體系的量子態(tài)始終是糾纏的。
71, 飛來(lái)峽發(fā)電機(jī)組由于設(shè)計(jì)方面的缺陷,造成了運(yùn)行溫度高、冷卻效果低、磁極阻尼棒熔斷、機(jī)組限負(fù)荷運(yùn)行等情況。
72, 跟公路賽車(chē)不同,駕駛舒適性不在方程式彈簧的考慮范圍,阻尼比也非常硬,以確保撞擊路面顛簸和路肩的影響盡可能快地緩和。
73, 同時(shí)說(shuō)明主銷(xiāo)后傾角對(duì)橫擺角速度超調(diào)量有阻尼作用。
74, 凍土的動(dòng)阻尼比隨頻率的增加或溫度的降低而減小。
75, 在亞光速區(qū),對(duì)處于相對(duì)論性振蕩的縱等離激元色散方程進(jìn)行數(shù)值求解,得到了朗道阻尼系數(shù)的數(shù)值解。
76, 經(jīng)軸、壓輥、測(cè)速輥三輥同步高效制動(dòng),壓輥設(shè)有阻尼加壓和瞬間回彈裝置,以避免對(duì)紗線的磨損。
77, 考慮到LCL型濾波器存在諧振問(wèn)題,在電容上串聯(lián)阻尼電阻會(huì)提高系統(tǒng)穩(wěn)定性但會(huì)產(chǎn)生功率損耗。
78, 在典型的RLC振蕩放電電路中,引入555時(shí)基電路和水銀繼電器作為控制電路,設(shè)計(jì)了阻尼正弦瞬變信號(hào)發(fā)生器。
79, 本論文對(duì)混凝土攪拌站稱(chēng)重系統(tǒng)進(jìn)行了詳盡的分析,將稱(chēng)量斗作為一個(gè)二階彈簧阻尼振蕩系統(tǒng)進(jìn)行討論。
80, 采用復(fù)合助劑A作改性劑來(lái)改善阻尼橡膠的焦燒性能和溶解性能。
81, 在振動(dòng)臺(tái)上進(jìn)行拱壩動(dòng)力模型試驗(yàn)時(shí),設(shè)置人工阻尼邊界,以模擬地震時(shí)地震動(dòng)能量向無(wú)限遠(yuǎn)域地基逸散的地基幅射阻尼效應(yīng)。
82, 壓縮和復(fù)原阻尼力主要由三部分構(gòu)成,即電流變液基礎(chǔ)粘度引起的本底阻尼力,電場(chǎng)強(qiáng)度函數(shù)的電致阻尼力和氣室氣體引起的壓力。
83, 考慮到復(fù)合試件基底層材料阻尼的影響,本文對(duì)測(cè)量理論進(jìn)行了改進(jìn),得到了考慮基底層阻尼影響的懸臂梁彎曲共振法測(cè)量方程。
84, 對(duì)南京夾江自錨式懸索橋采用彈塑性阻尼支座進(jìn)行減隔震設(shè)計(jì),并采用非線性動(dòng)力時(shí)程分析方法,對(duì)阻尼支座屈服荷載進(jìn)行了參數(shù)敏感性分析。
85, 論文中給出了控制器之所以會(huì)失去魯棒性,是因?yàn)槿?em>阻尼模態(tài)增大了互質(zhì)因子攝動(dòng)的范數(shù),從而縮小了模型的實(shí)際允許攝動(dòng)范圍。
86, 對(duì)具有中等后掠角機(jī)翼的飛機(jī),產(chǎn)生機(jī)翼?yè)u晃的主要原因是滾轉(zhuǎn)阻尼力矩隨迎角和側(cè)滑角的變化。
87, 仿真分析表明,該算法克服了天棚阻尼控制器的缺點(diǎn),更具實(shí)用價(jià)值.
88, 借助數(shù)學(xué)軟件MATLAB,求出了A2B模型阻尼振動(dòng)的解析解,并討論其算例的振動(dòng)圖像。
89, 再次,研究了阻尼振動(dòng)系統(tǒng)中的二次特征值反問(wèn)題.
90, 用相圖法分析討論了有阻尼無(wú)驅(qū)動(dòng)單擺的運(yùn)動(dòng)規(guī)律.
91, 同時(shí),基于RLC串聯(lián)諧振電路的臨界阻尼特性,設(shè)計(jì)了脈沖成形單元。
92, 由于武漢天興洲公鐵兩用斜拉橋?yàn)殇摻Y(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混合結(jié)構(gòu),該橋的整體結(jié)構(gòu)阻尼比為一個(gè)未知數(shù)。
93, 研究了耦合白噪聲作用下的二階過(guò)阻尼線性系統(tǒng)中的隨機(jī)共振現(xiàn)象。
94, 應(yīng)用模態(tài)識(shí)別技術(shù)對(duì)某輕型客車(chē)動(dòng)力總成彎曲振動(dòng)的固有特性進(jìn)行了測(cè)試,設(shè)計(jì)了一阻尼式動(dòng)力吸振器。
95, 用自由界面的復(fù)模態(tài)綜合法對(duì)具有遲滯阻尼的結(jié)構(gòu)進(jìn)行動(dòng)力分析。
96, 在第一次受力后,來(lái)自阻尼器的阻力使振動(dòng)物流剛能不作周期性振動(dòng)便能最快地回到平衡職位的情況,稱(chēng)為臨界阻尼。
97, 認(rèn)為下阻尼器在離心機(jī)運(yùn)行時(shí)的振動(dòng)是非線性系統(tǒng)的受迫振動(dòng)。
98, 本文的研究為整圈連接阻尼葉片的設(shè)計(jì)及優(yōu)化提供了指導(dǎo)。
99, 第一種方法是根據(jù)臨界激勵(lì)法確定計(jì)算所有可能布置位置中的臨界阻尼,選擇最小的臨界阻尼位置作為最優(yōu)配置。
100, 本文根據(jù)機(jī)輪擺振的點(diǎn)接觸理論(阻尼造句),導(dǎo)出了為克服擺振所需線性阻尼的計(jì)算公式。
101, 該算法通過(guò)調(diào)節(jié)磁流變減振器線圈中的電流,來(lái)調(diào)節(jié)磁流變減振器中磁場(chǎng)的大小,使減振器能夠產(chǎn)生實(shí)時(shí)可變的阻尼力,達(dá)到有效地控制該減振器的目的。
102, 提出在比例閥和液壓缸之間加裝動(dòng)壓阻尼器以改善系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性,進(jìn)而抑制負(fù)載沖擊的降噪方案。
103, 只要不感覺(jué)到避震器很吃力地壓縮至底而且還是有完整的避震行程,我相信我已經(jīng)依自己所需調(diào)整好我的低速壓縮和高速壓縮阻尼。
104, 進(jìn)而指出這是一種非線性阻尼振動(dòng)。
105, 安裝前,首先介紹一下百隆導(dǎo)軌各部件,它包括:前接碼、抽幫、扶桿、橫桿、阻尼器、導(dǎo)軌等。
106, 本文論述了小孔油阻尼后峰鋸齒波沖擊脈沖發(fā)生器的成形理論,采用DSH液壓動(dòng)態(tài)仿真軟件對(duì)其進(jìn)行了動(dòng)態(tài)仿真。
107, 在火炮制退機(jī)中采用磁流變液體,通過(guò)改變磁流變液體粘度來(lái)調(diào)節(jié)阻尼,形成液壓阻力,也可控制后坐阻力規(guī)律。
108, 當(dāng)泡沫破裂的時(shí)候就有可能產(chǎn)生一個(gè)過(guò)阻尼系統(tǒng),意思就是土地的價(jià)值不會(huì)跌到小于1元錢(qián)。
109, 影響阻尼特性最明顯的因素是剪應(yīng)變和周壓力。
110, 一種算法產(chǎn)生具體的脈沖序列,該脈沖序列改變寬度使得從系統(tǒng)設(shè)備傳輸給負(fù)載的電壓或電流非常類(lèi)似于臨界阻尼階躍響應(yīng)。
111, 分析了振子的阻尼運(yùn)動(dòng),得到了臨界阻尼的附加條件,討論了在一定的實(shí)驗(yàn)誤差要求范圍內(nèi),欠阻尼振子比臨界阻尼振子更快地回到平衡位置的問(wèn)題。
112, 研究含外力和阻尼項(xiàng)一類(lèi)梁的橫振動(dòng)方程解的率減率。
113, 設(shè)計(jì)中在減小運(yùn)動(dòng)質(zhì)量的同時(shí),考慮降低空氣阻尼的影響,采取在銜鐵上打孔的措施。
114, 對(duì)于欠阻尼二階系統(tǒng),計(jì)算其單位階躍響應(yīng)的指標(biāo)調(diào)整時(shí)間一直采用經(jīng)典的近似方法。
115, 粘滯阻尼既可因各運(yùn)動(dòng)部件間存在液體潤(rùn)滑作用造成的能量損失而引起,也可因活塞迫使液體穿過(guò)小孔造成的能量損失而引起,像汽車(chē)避震器那樣。
116, 位移放大系數(shù)一定時(shí),在附加阻尼器屈服位移和初始剛度的較大范圍內(nèi),肘節(jié)式支撐體系的基底剪力是減小的。
117, 彈性體軸承,發(fā)動(dòng)機(jī)支架,電子設(shè)備支架,調(diào)諧吸震器,阻尼器.
118, 針對(duì)這些問(wèn)題,提出一種新型減隔震支座,它是由聚四氟乙烯滑板、肘塊、支柱和高彈性阻尼橡膠體通過(guò)連桿連接而成。
119, 阻尼電阻R6:對(duì)火花放電電流起緩沖作用,并阻尼高壓輸出回路中LC分布參數(shù)引起的寄生振蕩。
120, 阻尼力隨著速度、電流、頻率、振幅等的增大而增大,但是,當(dāng)電流增大到一定程度時(shí),阻尼力增幅減緩,表現(xiàn)出磁飽和趨勢(shì)。
121, 三種新型粘彈性阻尼材料應(yīng)用于鐵路車(chē)輛降低車(chē)內(nèi)噪聲。
122, 相據(jù)在規(guī)則橫浪中的船模試驗(yàn)結(jié)果,研究了參激橫搖運(yùn)動(dòng)的穩(wěn)定性、時(shí)間經(jīng)歷和幅頻響應(yīng),還討論了橫搖阻尼、初穩(wěn)心高度和波浪等因素對(duì)參激橫搖運(yùn)動(dòng)的影響。
123, 在光學(xué)系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)的過(guò)程中,應(yīng)用阻尼最小二乘法和適應(yīng)法解決了大相對(duì)孔徑、低畸變和MTF匹配等問(wèn)題。
124, 炮孔附近節(jié)點(diǎn)速度迅速上升后馬上衰減,遠(yuǎn)離炮孔節(jié)點(diǎn)表現(xiàn)出大阻尼振動(dòng)性狀.
125, 為了研究隨機(jī)海浪中船舶航行安全域的構(gòu)造及生存概率的預(yù)報(bào)方法,考慮阻尼和復(fù)原力矩的非線性及海浪的隨機(jī)性,建立隨機(jī)橫浪中船舶運(yùn)動(dòng)的隨機(jī)非線性微分方程。
126, 寫(xiě)出阻尼諧振子的哈密頓函數(shù),對(duì)其直接量子化,用分離變量法得出了薛定諤方程的解。
127, 新產(chǎn)品介紹:雙重阻尼隱藏式滑軌.
128, 紙是一種輕質(zhì)材料,雖然不十分堅(jiān)硬,但內(nèi)部阻尼尚可。聲音經(jīng)帶會(huì)受到一種“硬紙板”雜音的影響。
129, 早期在交流電路中常采用空氣阻尼型時(shí)間繼電器,它是利用空氣通過(guò)小孔節(jié)流的原理來(lái)獲得延時(shí)動(dòng)作的。
130, 依據(jù)輸入濾波器輸出阻抗極大值最小原則對(duì)基于阻尼補(bǔ)償?shù)闹绷靼l(fā)電機(jī)帶恒功率負(fù)載系統(tǒng)輸入濾波器參數(shù)進(jìn)行了最優(yōu)設(shè)計(jì),給出了設(shè)計(jì)方法和流程。
131, 并且通過(guò)串聯(lián)阻尼電阻以限制調(diào)節(jié)過(guò)程中諧振引起的電壓升高。
132, 將MR流體流動(dòng)模型和流口有限元結(jié)果相結(jié)合,獲得了不同MR流體行為指數(shù)和不同磁場(chǎng)作用下阻尼力隨活塞速度的變化規(guī)律。
133, 黏滯阻尼器對(duì)大垂度拉索的控制效果不及對(duì)小垂度拉索的控制效果。
134, 文中借助結(jié)構(gòu)動(dòng)力試驗(yàn)中阻尼比的確定方法,提出用平穩(wěn)度指數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)單峰點(diǎn)包線函數(shù)平緩程度。
135, 對(duì)于一個(gè)具體的激發(fā)系統(tǒng),由邊條件求解場(chǎng)系數(shù),得到了通過(guò)快波回旋阻尼加熱等離子體的功率。
136, 在工業(yè)噪聲控制實(shí)踐中,阻尼復(fù)合加筋板以顯著的隔聲效果得以廣泛的應(yīng)用于隔聲罩的設(shè)計(jì)中。
137, 轉(zhuǎn)動(dòng)你車(chē)的回彈阻尼調(diào)節(jié)器到最硬的位置,然后壓下減震。
138, 從熱動(dòng)力學(xué)理論出發(fā),定量地證明回?zé)崞鞯淖约ふ袷幪匦詾樨?fù)阻尼振蕩。
139, 動(dòng)三軸試驗(yàn)主要確定土的動(dòng)剪切模量和土的動(dòng)阻尼比,而這些參數(shù)又是地震動(dòng)反應(yīng)分析中的重要參數(shù),該參數(shù)的取值小直接影響了橋梁的勘察設(shè)計(jì)。
140, 仿真結(jié)果表明,所設(shè)計(jì)的UPFC阻尼控制器不僅對(duì)單機(jī)無(wú)窮大系統(tǒng)有很好的系統(tǒng)魯棒性,對(duì)四機(jī)兩區(qū)域系統(tǒng)也有很好的阻尼控制效果。
141, 在交流電路中常采用空氣阻尼型時(shí)間繼電器,它是利用空氣通過(guò)小孔節(jié)流的原理來(lái)獲得延時(shí)動(dòng)作的。
142, 根據(jù)變論域方法對(duì)經(jīng)典模糊控制算法進(jìn)行了改進(jìn),提出了懸架阻尼力變論域模糊控制算法。
143, 對(duì)于同時(shí)具有非線性阻尼力矩和非線性回復(fù)力矩的情形,探討了利用橫搖自由衰減試驗(yàn)來(lái)測(cè)量橫搖阻尼的方法。
144, 把導(dǎo)體看成是大量受迫阻尼振動(dòng)的振子的集合.
145, 針對(duì)過(guò)阻尼過(guò)程,提出了一種基于簡(jiǎn)化的離散卷積模型的改進(jìn)MAC算法。
146, 在假定接觸面出現(xiàn)簡(jiǎn)諧運(yùn)動(dòng)條件下,推導(dǎo)出接口阻尼力的解析表達(dá)式和接口能量耗散的關(guān)系式。
147, 考慮非線性阻尼、非線性復(fù)原力矩和隨機(jī)波浪,建立了隨機(jī)橫浪中船舶運(yùn)動(dòng)的隨機(jī)非線性微分方程。
148, 對(duì)一種改進(jìn)的擬粘滯摩擦阻尼器進(jìn)行了試驗(yàn)研究和數(shù)值分析.
149, 理論分析、碼頭試驗(yàn)及臺(tái)架試驗(yàn)表明,該現(xiàn)象是由液力偶合器固有的脫排鼓風(fēng)轉(zhuǎn)矩與軸系阻尼轉(zhuǎn)矩大小決定的。
150, 文章提出了一種測(cè)量靈敏檢流計(jì)內(nèi)阻的新方法,即“過(guò)阻尼狀態(tài)測(cè)量法”。
心往一處想造句,用心往一處
時(shí)間:2023-09-19 08:0:58而笑造句,用而笑造句
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